| A．从U按指数规律逐渐减小到0 |
| B．从0突然跳到U，然后再按指数规律逐渐减小到0 |
| C．从0按指数规律逐渐增加到U |
| D．从U突然跳到0并保持 |
| A．从U按指数规律逐渐减小到0 |
| B．从0突然跳到U，然后再按指数规律逐渐减小到0 |
| C．从U突然跳到0并保持 |
| D．从0按指数规律逐渐增加到U |
| A．从0突然跳到U/R，然后再按指数规律逐渐减小到0 |
| B．从U/R按指数规律逐渐减小到0 |
| C．从0突然跳到U/R并保持U/R |
| D．从0按指数规律逐渐增加到U/R |
| A．从0突然跳到U/R，然后再按指数规律逐渐减小到0 |
| B．从U/R按指数规律逐渐减小到0 |
| C．从0按指数规律逐渐增加到U/R |
| D．从0突然跳到U/R并保持 |
| A．保持在0 |
| B．从0按指数规律逐渐增加到I*R |
| C．从I*R按指数规律逐渐减小到0 |
| D．保持在I*R |
| A．电解电容器 |
| B．额定功率为50瓦的大电阻 |
| C．大电流高反压二极管 |
| D．电源变压器的绕组 |
| A．与电压和电容量都成反比 |
| B．与电容量成正比，与电压成反比 |
| C．与电压成正比，与电容量成反比 |
| D．与电压和电容量都成正比 |
| A．与电压和电感量都成反比 |
| B．与电压和电感量都成正比 |
| C．与电压成正比，与电感量成反比 |
| D．与电感量成正比，与电压成反比 |
| A．ASK |
| B．FSK |
| C．PSK |
| D．SSTV或FAX |
| A．PSK |
| B．SSTV或FAX |
| C．ASK |
| D．FSK |
| A．FSK |
| B．PSK |
| C．SSTV或FAX |
| D．ASK |
| A．在低频率下实心铜线损耗较大，在高频率下两者损耗一样 |
| B．在各种频率下两者耗差都一样 |
| C．在低频率下实心铜线损耗较小，在高频率下两者损耗一样 |
| D．在不同频率两者的发热损耗大小不好说，取决于具体散热条件 |
| A．表层的电流沿导线方向流动，内层电流形成螺旋状涡流 |
| B．导线外层和内层都有电流，但两者方向相反 |
| C．导线截面各处的电流密度均匀分布 |
| D．电流集中在导线表层，导线内部没有电流 |
| A．介质损耗 |
| B．磁阻损耗 |
| C．磁滞损耗 |
| D．涡流损耗 |
| A．回路两端电压信号幅度从中心频率衰减3dB时上、下限频率的间距 |
| B．回路两端电压信号幅度从中心频率衰减30%时上、下限频率的间距 |
| C．回路两端电压信号幅度从中心频率衰减80%时上、下限频率的间距 |
| D．回路两端电压信号幅度从中心频率衰减95%时上、下限频率的间距 |
| A．高于该频率的信号将会在滤波器中发生非线性失真 |
| B．高于该频率的信号将被滤波器完全切除 |
| C．低于该频率的信号将被滤波器完全切除 |
| D．输出频率特性曲线从通带的0dB变化到-3dB的频率 |
| A．滤波器维持3dB增益的频率比范围宽度 |
| B．输出频率特性曲线从通带的0dB变化到-3dB的频率之间的宽度 |
| C．输出信号相对于输入信号衰减3dB以下（含3dB）的频率范围宽度 |
| D．输出信号相对于输入信号衰减3dB以上（含3dB）的频率范围宽度 |
| A．滤波器的阶数越高，抑制倍频干扰的效果越好 |
| B．滤波器的阶数越高，耐受的功率越大 |
| C．滤波器的阶数越高，损耗的功率越小 |
| D．滤波器的阶数越低，抑制倍频干扰的效果越好 |
| A．“每分钟平均脉冲数”，常用于描述单个脉冲的出现次数 |
| B．“百万分比”，常用于描述频率的相对稳定度 |
| C．“每分钟点数”，常用于描述太阳黑子的发生频度 |
| D．“每分钟点数”，常用于描述随机干扰的出现次数 |
| A．接收机的声音能量反馈到电路板引起 |
| B．随着射频能量泄露，电路的输出功率下降 |
| C．半导体晶体管处于老化过程 |
| D．元器件通电发热，引起相关LC参数变化，造成谐振频率漂移 |
| A．RC定时电路，LC回路，石英声表面波元件，石英晶体谐振器，陶瓷谐振器 |
| B．RC定时电路，陶瓷谐振器，LC回路，石英晶体谐振器，石英声表面波元件 |
| C．LC回路，RC定时电路，陶瓷谐振器，石英声表面波元件，石英晶体谐振器 |
| D．RC定时电路，LC回路，陶瓷谐振器，石英声表面波元件，石英晶体谐振器 |
| A．将交流输入整流滤波为高压直流，由半导体开关电路变成高压脉冲电流，由变压器变成低压脉冲，整流滤波为低压直流 |
| B．由大功率半导体三极管将交流输入变为高压直流，由专用集成电路变成超音频脉冲电流，经整流滤波为低压直流 |
| C．由变压器将交流输入变为低压交流，由半导体开关电路变成超音频脉冲电流，经整流滤波为低压直流 |
| D．将交流输入整流滤波为高压直流，由变压器变成低压脉冲，由半导体开关电路变成低压直流，滤波后输出 |
| A．石英晶体元件 |
| B．可变频率石英振荡器 |
| C．可变频率振荡器 |
| D．压控振荡器 |
| A．可变频率振荡器 |
| B．晶体振荡器 |
| C．压控振荡器 |
| D．石英晶体元件 |
| A．LC或晶体谐振电路、正反馈电路 |
| B．放大倍数大于1的放大器、负反馈电路 |
| C．放大倍数大于1的放大器、正反馈电路 |
| D．任意放大器、LC或晶体谐振电路 |
| A．2.7kHz、400Hz、6kHz、100Hz |
| B．2.7kHz、6kHz、100Hz、400Hz |
| C．2.7kHz、100Hz、6kHz、400Hz |
| D．6kHz、2.7kHz、400Hz、100Hz |
| A．f1±f2、2f1±2f2、3f1±3f2 |
| B．2f1±f2、2f2±f1 |
| C．4f1±f2、5f1±2f2、6f1±3f2…… |
| D．2f1、3f1、2f2、3f2 |
| A．两个不同频率信号经过非线性电路得到频率为两者之差的新频率信号 |
| B．发射机用以调制载波的连续音频信号 |
| C．凡是接收机收到的连续音频叫声都叫做“差拍” |
| D．一个单频率信号经过非线性电路得到一系列谐波信号，相邻信号之间的频率差等于单频信号的频率。这样一族谐波信号的集合总称“差拍” |
| A．一条固定的直线 |
| B．一条正弦波曲线 |
| C．一条闪动的垂直线 |
| D．两条水平直线 |
| A．两条闪动的垂直线 |
| B．一条复杂的周期性曲线 |
| C．一条垂直线 |
| D．一条正弦波曲线 |
| A．一条随语音闪烁的直线 |
| B．一条固定的直线 |
| C．一条复杂的周期性曲线 |
| D．一组随语音出现和变化的非对称垂直线 |
| A．一条固定的垂直线，左右伴随一组对称的随语音出现和变化的垂直线 |
| B．多条固定的直线 |
| C．一条随语音闪烁的直线 |
| D．一条复杂的周期性曲线 |
| A．相位矢量图 |
| B．频谱瀑布图 |
| C．频谱图 |
| D．波形图 |
| A．放大器件的最大输出功率 |
| B．放大器件的质量等级 |
| C．放大器件的最高工作频率 |
| D．放大器件的工作点所处的范围 |
| A．放大器件在整个信号周期内始终工作在线性区的放大器 |
| B．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期的部分时间候处于饱和区的放大器 |
| C．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期处于饱和区的放大器 |
| D．放大器件在半个信号周期内工作点处于线性区、另半个信号周期内处于截止区的放大器 |
| A．放大器件在整个信号周期内始终工作在线性区的放大器 |
| B．放大器件在半个信号周期内工作点处于线性区、另半个信号周期内处于截止区的放大器 |
| C．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期的部分时间候处于饱和区的放大器 |
| D．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期处于饱和区的放大器 |
| A．放大器件在多于半个信号周期的时间内处于截止区，另半个周期的部分时间候处于线性区的放大器 |
| B．放大器件在整个信号周期内始终工作在线性区的放大器 |
| C．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期处于饱和区的放大器 |
| D．放大器件在半个信号周期内工作点处于线性区、另半个信号周期内处于截止区的放大器 |
| A．放大器件在整个信号周期内始终工作在线性区的放大器 |
| B．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期处于饱和区的放大器 |
| C．放大器件在半个信号周期内工作点处于线性区、另半个信号周期内处于截止区的放大器 |
| D．放大器件在半个信号周期内处于截止区，另半个周期的部分时间候处于饱和区的放大器 |
| A．D、C、B、A |
| B．A、B、C、D |
| C．B、A、D、C |
| D．A、C、B、D |
| A．B、A、D、C |
| B．D、C、B、A |
| C．A、B、C、D |
| D．D、C、A、B |
| A．C |
| B．A |
| C．D |
| D．B |
| A．C、D |
| B．B、C、D |
| C．A、C、D |
| D．A、B、C、D |
| A．双管并联，得到双倍的器件耐压，减少损坏几率 |
| B．双管并联，使每个功率管的失真互相补偿，减少失真，降低杂散发射 |
| C．构成推挽电路，减小输出波形的失真 |
| D．双管并联，得到双倍的输出电流和输出功率 |
| A．双管串联电路，得到较高的输入阻抗以改善与推动级之间的阻抗匹配 |
| B．推挽放大电路，实现极小静态工作点下的高电源效率的线性功率放大 |
| C．双管串联电路，得到双倍的输出电流和输出功率 |
| D．双管串联电路，得到较高的输出阻抗以改善与负载的阻抗匹配 |
| A．将放大器输出信号的一部分回输到放大器的输入端，起到抵消输入信号的作用 |
| B．将放大器输入信号的一部分直通到放大器的输出端，起到加强输出信号的作用 |
| C．将放大器输入信号的一部分直通到放大器的输出端，起到抵消输出信号的作用 |
| D．将放大器输出信号的一部分回输到放大器的输入端，起到加强输入信号的作用 |
| A．0、1、1、1 |
| B．0、1、0、1 |
| C．0、0、0、1 |
| D．1、0、1、0 |
| A．0、1、1、0 |
| B．0、1、1、1 |
| C．0、1、0、1 |
| D．1、0、1、0 |
| A．0、1、0、1 |
| B．0、1、1、1 |
| C．0、1、1、0 |
| D．1、0、1、0 |
| A．0、1、1、1 |
| B．1、1、1、0 |
| C．1、0、1、0 |
| D．0、1、0、1 |
| A．0、1、1、1 |
| B．1、0、1、0 |
| C．0、1、0、1 |
| D．1、0、0、0 |
| A．0、1、1、1 |
| B．0、1、1、0 |
| C．1、1、0、0 |
| D．1、0、0、1 |
| A．与锁相环频率合成方式相比，可以使用速度较低的数字元器件 |
| B．采用同样的频率源振荡器时频率稳定度优于锁相环频率合成方式 |
| C．电路结构简洁，无锁相捕捉范围限制，不产生相位噪声，跳换频率快 |
| D．直接产生纯净的正弦波信号，不需要采用任何滤波器 |
| A．等幅电报 |
| B．幅度键控 |
| C．移频键控 |
| D．莫尔斯编码 |
| A．射频输出实际占用带宽为由电路决定的固定值，通信常用的是2.7kHz |
| B．所传输信号的带宽越宽，射频输出占用带宽越宽，但与其幅度和最高频率无关 |
| C．所传输信号的幅度越大，射频输出占用带宽越宽，但与其频率和带宽无关 |
| D．所传输信号的最高频率越高，射频输出占用带宽越宽，但与其幅度和带宽无关 |
| A．逐行扫描的活动图像 |
| B．逐行扫描的静止图像 |
| C．交叉扫描的活动图像 |
| D．交叉扫描的静止图像 |
| A．便于与调频通话方式所使用的设备兼容 |
| B．调频方式占用的频带比调幅方式窄 |
| C．业余电台信号较弱，调频解调可以更好地抗拒叠加在信号上的外界噪声所引起的幅度变化 |
| D．调频收信设备的灵敏度比调幅的高一个数量级 |
| A．PACTOR-II |
| B．QPSK31 |
| C．RTTY |
| D．PACKET |
| A．PACKET |
| B．RTTY |
| C．BPSK31 |
| D．AMTOR-FEC |
| A．50（或45.45），8，2，3 |
| B．2295，2125，170，5 |
| C．50（或45.45），5，N，1 |
| D．31.25，7，170，0.3 |
| A．假负载 |
| B．VSWR严格等于1:1的驻波天线 |
| C．VSWR严格等于1:1的行波天线 |
| D．测试专用的标准环形天线 |
| A．可以推断甲机接收微弱信号的能力比乙机的高，因为可以接收的信号更微弱 |
| B．可以推断甲机承受强信号的能力比乙机的低，因为灵敏度数值比较小 |
| C．凭此指标还无法比较两者接收微弱信号的能力，因没有给出测量灵敏度时的输出信号质量条件 |
| D．可以推断甲机接收微弱信号的能力比乙机的低，因为灵敏度数值比较小 |
| A．前端带宽 |
| B．带内波动和信道带宽 |
| C．信道带宽、信道选择性和信道滤波器特性矩形系数 |
| D．镜像抑制比 |
| A．前端带宽 |
| B．镜像抑制比 |
| C．信道带宽、信道选择性和信道滤波器特性矩形系数 |
| D．带内波动和信道带宽 |
| A．电源噪声 |
| B．放大电路的稳定性 |
| C．放大电路的增益 |
| D．机内噪声 |
| A．V/UHF频段较寂静而HF频段外界背景噪声电平较高，前者可感知的最小信号电平比后者低约20dB |
| B．HF业余电台功率一般比较大，VHF/UHF电台功率比较小，因此需要不同的刻度标准 |
| C．HF业余电台主要用于DX通信，VHF/UHF电台主要做本地通信，因此需要不同的刻度标准 |
| D．由于电路技术的原因，HF频段接收机的灵敏度只能做到比VHF/UHF频段低大约20dB |
| A．190.05MHz或99.95MHz |
| B．235.10MHz或54.90MHz |
| C．45.05MHz或90.10MHz |
| D．90.10MHz或.180.20MHz |
| A．151.50MHz或.202.00MHz |
| B．192.25MHz或97.75MHz |
| C．50.50MHz或101.00MHz |
| D．239.50MHz或50.50MHz |
| A．47.25MHz或94.50MHz |
| B．387.75MHz或482.25MHz |
| C．340.50MHz或529.50MHz |
| D．141.70MHz或.236.25MHz |
| A．376.475MHz或493.525MHz |
| B．234.10.05MHz或.468.20MHz |
| C．317.95MHz或552.05MHz |
| D．58.525MHz或117.05MHz |
| A．中频频率干扰 |
| B．突发脉冲干扰 |
| C．镜像频率干扰 |
| D．邻近频率干扰 |
| A．变频级之前的预选滤波器 |
| B．变频级之后的中频滤波器 |
| C．中频放大级中的限幅电路 |
| D．带有音调控制的音频滤波器 |
| A．该噪声由发射台话筒PTT接点跳动造成，发射到接收端 |
| B．接收机自动增益电路的时间常数造成 |
| C．此类电路根据鉴频输出中的强高音频噪声分量判断电台信号是否消失，从而关断音频输出。该项检测需占用一定时间，造成静噪的延迟，短时间漏出鉴频噪声 |
| D．该噪声是发射设备有目的地发射，作为结束发射的一种标志 |
| A．75欧、50欧和16欧 |
| B．50欧、75欧和600欧 |
| C．50欧、600欧和75欧 |
| D．50欧、50欧和75欧 |
| A．肯定受到人为恶意干扰 |
| B．中继台接收机电源电压不稳 |
| C．中继台上下行隔离不良，中继台发射的载波窜入中继台接收机造成自锁 |
| D．中继台发射机电源电压不稳 |
| A．肯定受到人为恶意干扰 |
| B．中继台接收机电源电压不稳 |
| C．中继台发射机电源电压不稳 |
| D．中继台下行信号与附近的其他通信发射机形成对中继台上行频率的互调干扰 |
| A．双工器（duplexer） |
| B．环形器（circulator） |
| C．收发信转换开关 |
| D．功率分配器（power divider） |
| A．一组滤波器，阻止中继台发射信号反馈进入中继台接收机 |
| B．一个匹配网络，使天线、中继发射机、中继接收机三者之间都满足阻抗匹配条件 |
| C．一个环形器，使信号只能沿中继发射机-天线-中继接收机的方向前进 |
| D．一组半导体开关，在中继台发射时关断中继台接收机 |
| A．2fT – fR 或 (fT + fR ) / 2 |
| B．fT – fR 或 fT + fR |
| C．2（fT – fR） 或 2(fT + fR ) |
| D．2fT 或 2fR |
| A．300波特、2400波特、19200波特 |
| B．1200波特、9600波特、19200波特 |
| C．600波特、1200波特、2400波特 |
| D．300波特、1200波特、9600波特 |
| A．莫尔斯电码，用于CW通信，每个字符包含的信号数量不等（非对称码） |
| B．博多码（Baudot code），用于RTTY通信，每字节仅包含5位二进制数据 |
| C．ASCII码，用于PSK31通信，每字节仅包含7位二进制数据 |
| D．GB2312编码，用于传输汉字，由两个字节连用代表一个汉字 |
| A．S5 |
| B．S7 |
| C．S4 |
| D．S6 |
| A．S4 |
| B．S6 |
| C．S2 |
| D．S7 |
| A．其轨道平面通过地球北极和南极地区的卫星 |
| B．所经过地点的地方时基本相同的卫星 |
| C．瞬时轨道平面与太阳始终保持固定取向的卫星 |
| D．运行周期等于地球自转周期的地球卫星 |
| A．运行周期等于地球自转周期的地球卫星 |
| B．瞬时轨道平面与太阳始终保持固定取向的卫星 |
| C．对地球保持大致相对静止的卫星 |
| D．圆形及顺行轨道位于地球赤道平面上，并对地球保持相对静止的卫星 |
| A．所有的地球同步卫星 |
| B．其轨道平面通过地球北极和南极地区的卫星 |
| C．对地球保持大致相对静止的卫星 |
| D．所经过地点的地方时基本相同的卫星 |
| A．卫星绕质心自旋一周所需的时间 |
| B．卫星两次正好从地面某一点的正上方通过的间隔时间 |
| C．卫星随地球绕太阳一周所需的时间 |
| D．卫星沿轨道绕地球一周所需的时间 |
| A．增加地面业余电台的天线高度 |
| B．由地面站进行地面中继 |
| C．由卫星对上行数据进行存贮和转发 |
| D．地面业余电台换用更大功率的发射机 |
| A．2008年，希望一号（XW-1），无OSCAR编号，B |
| B．2010年，希望一号（XW-1），HO68，V/U（J） |
| C．2008年，希望一号（XW-1），HO68，V/U（J） |
| D．2009年，希望一号（XW-1），HO68，V/U（J） |
| A．1/2波长的任意整数倍 |
| B．1/2波长的奇数倍 |
| C．1/2波长的偶数倍 |
| D．1/4波长的奇数倍 |
| A．两臂总电气长度为1/2工作波长的奇数倍 |
| B．两臂总电气长度为1/2工作波长的整数倍 |
| C．两臂总电气长度为1/4工作波长的整数倍 |
| D．两臂总电气长度为工作波长的整数倍 |
| A．1/2工作波长的奇数倍 |
| B．1/4工作波长的奇数倍 |
| C．1/2工作波长的偶数倍 |
| D．1/2工作波长的整数倍 |
| A．著名天线阻抗匹配理论家的名字 |
| B．发明平衡不平衡转换器的人的名字 |
| C．宽带阻抗变压器的英文缩写 |
| D．平衡和不平衡两个英文字头的组合 |
| A．在平衡电路和不平衡电路之间传递射频能量，并阻断两者之间的任何寄生耦合 |
| B．展宽天线的工作频带 |
| C．实现天线和馈线之间的自动阻抗匹配 |
| D．降低天线的驻波比 |
| A．电缆的长度越长，特性阻抗越高 |
| B．外导体内径和内导体外径的比越大，特性阻抗越高 |
| C．内导体外径越大，特性阻抗越高 |
| D．外导体内径越大，特性阻抗越高 |
| A．149.8 / f |
| B．48.8 / f |
| C．71.3 / f |
| D．75 / f |
| A．142.6 / f |
| B．150 / f |
| C．71.3 / f |
| D．48.8 / f |
| A．由八木天线主梁所指的方向决定 |
| B．由天线的辐射和大地的反射叠加造成，仰角高低与天线离地高度与波长的比值有关 |
| C．由天线振子的长度所决定 |
| D．由天线振子导体所指的方向决定 |
| A．远距离通信选择低发射仰角，近距离通信选择高发射仰角 |
| B．近处开阔时选择低发射仰角，近处有建筑物时选择高发射仰角 |
| C．近距离通信选择低发射仰角，远距离通信选择高发射仰角 |
| D．较低频率通信选择低发射仰角，较高频率通信选择高发射仰角 |
| A．远距离通信选择较高的高度，近距离通信选择较低的高度 |
| B．近处有建筑物时选择较低的高度，近处开阔时选择较高的高度 |
| C．较低频率通信选择较高的高度，较高频率通信选择较低的高度 |
| D．远距离通信选择较低的高度，近距离通信选择较高的高度 |
| A．根据通信双方的发射功率、天线极化方向、通信方向上障碍物所遮挡的仰角、太阳10.7 cm 射电流量，找公式计算 |
| B．根据通信对象所在的方位、通信方向上障碍物所遮挡的仰角、本台周围的大地导电率、实际工作频率，找公式计算 |
| C．根据通信对象所在的方位、地球半径、对方天线高度、实际工作频率、太阳平均黑子数，查表计算 |
| D．根据所使用电离层的大致高度、通信对象的大致距离、电波在传播途经中经电离层反射的次数，用简单几何方法计算 |
| A．P - Po |
| B．10 lg(Po/P) |
| C．10 lg(P-Po) |
| D．10 lg(P/Po) |